摘要： 近些年來，隨著經(jīng)濟建設(shè)的迅猛發(fā)展，建筑工程科學(xué)技術(shù)已有了飛速發(fā)展。同時，隨著鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)加固理論研究方面的不斷深入，各種新型建筑材料不斷涌現(xiàn)，建筑物改造與病害處理應(yīng)用越來越廣泛�，F(xiàn)就建筑工程加固補強中卸荷對加固受壓混凝土結(jié)構(gòu)承載力影響效果做以分析。

　　關(guān)鍵詞： 加固 混凝土 結(jié)構(gòu)承載力 探討

　　近些年來，隨著經(jīng)濟建設(shè)的迅猛發(fā)展，建筑工程科學(xué)技術(shù)已有了飛速發(fā)展。同時，隨著鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)加固理論研究方面的不斷深入，各種新型建筑材料不斷涌現(xiàn)，建筑物改造與病害處理應(yīng)用越來越廣泛�，F(xiàn)就建筑工程加固補強中卸荷對加固受壓混凝土結(jié)構(gòu)承載力影響效果做以分析。

　　在軸向荷載作用下中心受壓柱，原有鋼筋混凝土已有應(yīng)變值εc1，新增部分鋼筋及混凝土隨后才參與受力。當(dāng)原柱混凝土應(yīng)變值由εc1增至峰值應(yīng)變εc0=0.002時，原混凝土被壓碎，其所承擔(dān)的力由新增部分混凝土來承擔(dān)，新增部分混凝土應(yīng)力水平突然增大致使結(jié)構(gòu)破壞。其抗壓極限承載力公式：

　　Nu=Φ（Ac1fc1+As1fy1+Ac2σc2+As2σs2）—— ①

　　Φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；

　　Ac1、Ac2——原柱及新加混凝土截面面積；

　　As1、As2——原柱及新加鋼筋截面面積；

　　fc1、fy1——原柱混凝土、鋼筋抗壓強度設(shè)計值；

　　σc2、σs2——新加混凝土、鋼筋壓應(yīng)力值；

　　σc2和σs2量值取決于原結(jié)構(gòu)混凝土應(yīng)變值εc1與混凝土峰值應(yīng)變εc0的差值Δεc1=εc0-εc1.

　　根據(jù)美國E.Hognestad建議的混凝土應(yīng)力、應(yīng)變模型

　　σc= fc[2×εc/εc0-（εc/εc0）2]     （當(dāng)εc≤εc0時）

　　= fc[1-（εc/εc0  -1）2]

　　令新加混凝土強度利用系數(shù)

　　αc=σc2/fc2 =1-（Δεc1/εc0  -1）2=1-[（εc0-εc1 ）/εc0 -1]2

　　=1-（εc1/εc0）2——②

　　令原柱混凝土應(yīng)力水平指標(biāo)

　　β=σc1/ fc1=N1K/ （Ac1×fck1）= 1-（εc1/εc0  -1）2

　　解之得εc1/εc0  =1-（1-β）1/2——③

　　將③回代入②中

　　αc=1-[1-（1-β）1/2]2

　　= 2×（1-β）1/2+β-1——④

　　新加鋼筋的應(yīng)力，當(dāng)原混凝土應(yīng)變達(dá)到εc0時

　　σs2=Δεc1ES=（1-εc1/εc0）εc0ES

　　=（1-β）1/2εc0ES

　　令新加鋼筋強度利用系數(shù)

　　αs=σs2/ fy2= ESεc0（1-β）1/2/ fy2

　　= ES（1-β）1/2/ （500×fy2）——⑤

　　當(dāng)αs＞1時，鋼筋進入塑性區(qū)，取αs=1.

　　將σc2、σs2回代入式①中得

　　Nu=Φ（Ac1fc1+As1fy1+αc Ac2 fc2+αs As2 fy2）——⑥

　　此式即為加固結(jié)構(gòu)軸心受壓承載力的公式。

　　例：某中心受壓柱，高H=5m，截面500mm×500mm，原結(jié)構(gòu)混凝土強度設(shè)計等級C40，共配8Ф18，承受軸向荷載標(biāo)準(zhǔn)值恒載Gk=600KN，活載Qk=2400KN，由于施工質(zhì)量問題，經(jīng)檢測結(jié)構(gòu)檢測柱混凝土強度等級為C20，要求對該柱進行加固。

　�。�1）原柱承載力驗算

　　C20  fc1=9.6N/mm2， fck1=13.4N/ mm2

　　HRB335鋼筋   fy1=300 N/ mm2 ， ES=2.0×105 N/ mm2

　　L0=5m， L0/b=5000/500=10 ， Φ=0.98

　　Ac1=500×500=250000mm2

　　As1=2036 mm2

　　承載力設(shè)計值Nu=Φ（Ac1fc1+As1fy1）

　　=0.98×（9.6×250000+300×2036）/1000

　　=2950.6KN

　　軸向力設(shè)計值N1=1.2×Gk+1.4×Qk

　　=1.2×600+1.4×2400

　　=4080KN

　　因為Nu＜N1，所以承載力不滿足，必須加固處理。

　�。�2）在不卸載情況下加固柱驗算

　　采用混凝土圍套加固，每邊增厚80mm，混凝土等級C30，加配8Ф16鋼筋。

　　C30   fc2=14.3N/mm2； HRB335鋼筋   fy2=300 N/ mm2 ；

　　Ac2=660×660-250000=185600mm2

　　As2=1608 mm2

　　G2k=25×185600×5000×10-9=23.2KN

　　原柱應(yīng)力水平指標(biāo)

　　β= N1K/ （Ac1×fck1）=（600+2400）×103/（250000×13.4）=0.896

　　αc= 2×（1-β）1/2+β-1=2×（1-0.896）1/2+0.896-1

　　=0.541

　　αs= ES（1-β）1/2/ （500×fy2）

　　=2.0×105×（1-0.896）1/2/（500×300）

　　=0.43

　　N=1.2×（600+23.2）+1.4×2400=4107.8KN

　　L0/b=5000/660=7.58 ， Φ=1

　　Nu=Φ（Ac1fc1+As1fy1+αc Ac2 fc2+αs As2 fy2）

　　=1×（250000×9.6+2036×300+0.541×185600×14.3+0.43×1608×300）/1000

　　=4654KN＞N

　　滿足要求。

　�。�3）在卸去載荷下加固柱驗算

　　設(shè)加固前卸除50%的可變荷載，圍套厚度每邊增厚60mm，C25混凝土，配置8Ф14鋼筋。

　　C25  fc2=11.9N/mm2； HRB335鋼筋   fy2=300 N/ mm2 ；

　　Ac2=620×620-250000=134400mm2

　　As2=1231 mm2

　　G2k=25×134400×5000×10-9=16.8KN

　　β= N1K/ （Ac1×fck1）=（600+2400×50%）×103/（250000×13.4）=0.537

　　αc= 2×（1-β）1/2+β-1=2×（1-0.537）1/2+0.537-1 =0.898

　　αs= ES（1-β）1/2/ （500×fy2）

　　=2.0×105×（1-0.537）1/2/（500×300）

　　=0.907

　　N=1.2×（600+16.8）+1.4×2400=4100KN

　　L0/b=5000/620=8.06 ， Φ≈1

　　Nu=Φ（Ac1fc1+As1fy1+αc Ac2 fc2+αs As2 fy2）

　　=1×（250000×9.6+2036×300+0.898×134400×11.9+0.907×1231×300）/1000

　　=4782KN＞N=4100KN

　　由此可見，加固結(jié)構(gòu)工程中新加混凝土部分，因其應(yīng)力、應(yīng)變滯后而不能充分發(fā)揮其效能，尤其是當(dāng)原結(jié)構(gòu)混凝土應(yīng)力、應(yīng)變值較高時，對于受壓構(gòu)件往往原混凝土已達(dá)極限狀態(tài)，后加部分基本不起作用，致使

　　達(dá)不到加固的效果。反之，加固時若對原結(jié)構(gòu)進行卸荷，尤其當(dāng)原結(jié)構(gòu)工作應(yīng)力值較高時，由于應(yīng)力、應(yīng)變滯后現(xiàn)象得以緩和，新加部分承載力得以更好利用，不僅加固效果較好，而且也節(jié)約不少材料。